5号低压加热器排水冷却器的改造

176第七届电力行业节能减排研讨会，低压加热器排水冷却器改造第5辑（安徽淮南平旭发电2322089）低压5加上内部疏水冷却器被损坏，加热器的功能未得到充分利用，影响了设备的经济运行. 在2010年的大修期间，此低压平台上增加了一个外部排水冷却器. 恢复了其功能，达到了预期的效果，并改善了该机组的经济运行. 关键词: 低压加热器外排水冷却器；改造经济平渭第一号机组是国内第一台600MW机组. 将给水加热到三级，四级和一级脱气，总共八级. 其中，第7级高压和低压加热器是地面水平加热器. 脱气器是混合型. 为了在恒定抽汽压力下提高加热器的出口温度，高参数大容量中间再加热单元的表面加热器结构采用多种传热形式的组合. 加热器设计有过热蒸汽冷却区（蒸汽-水热交换），冷凝区（冷凝热交换）和疏水冷却区（水-水热交换），我们公司的加热器过热区和疏水冷却区是内置的. Ⅰ改造目的长期以来，一号机的5号低配内置疏水冷却器已损坏，并检查了上箱水平板与管板连接处的横向焊缝. 由于芯子拉扯而无法修复. 5号低压泵在没有排水冷却器的情况下运行，导致较高的排水温度，并且长期的排水端差超过24. 这取代了下一级的低压抽汽，并降低了经济性. 单位.

因此，该公司决定在2010年对1号机组U104A进行检修时，在5号低端加装一个外部排水冷却器，以便可以充分利用加热器排水管的热量，从而改善加热器的经济运行. 单元. 表1列出了5号低加号的设计参数. 2.加热器疏水冷却段的作用疏水冷却段位于加热器的进水口侧. 使用疏水性冷凝水或给水减少加热器入口下端的差异（标准5.6）. 离开加热器的水从饱和水变为过冷水. 一方面，疏水温度的降低可以减少蒸汽进入下一级加热器，并减少不可逆的热传递损失，同时增加该级加热器的温度升高. 减少上级加热器的排气量，并提高再生系统的热经济性. 另一方面，加热区域可以由5号低压加热器参数模型制造商制造，m: 蒸汽侧工作压力/ MPa永久侧工作压力/ MPa蒸汽温度，入口蒸汽流量（避免或减少疏水管路的气穴现象，对设备的安全运行有更大的好处. 我公司使用的5号低压加内置疏水冷却器JD-1300低压加热管的表面积束长为300m: 总长度为2Im，在进水端提供了一套内置的疏水冷却器，内置的疏水冷却器的尺寸为: 长1320mm x高680mm，面积估计为面积为81.7平方米，底部的进水口距底部50毫米高，在运行过程中完全淹没在蒸汽的冷凝水面下.

通过下一级加热器的工作压力差形成的虹吸效应起作用. 它的冷凝水通过内置疏水冷却器中的数个块吸入挡板，并通过加热器入口水进行过冷. 排水冷却器上方的排水口通过5号加普通排水调节阀进入下一级加热器. 加热器中的U形管的进水段的长度约为1,320毫米，穿过内置的疏水性冷却器并膨胀到加热器管板. 内置的疏水冷却器是一种半圆柱形三维收集冷却装置. 它与加热器入口端的管板焊接在一起. 如果液面上方的焊缝开裂或开裂，则会有蒸汽泄漏. 第七届电力工业节能减排研讨会内置疏水冷却器的虹吸效果. 否则疏水冷却段中的折流板无法正常工作，这也会削弱内置疏水冷却段的过冷效果. . 解决了振动问题，确保了5 Plus的安全运行，但牺牲了部分经济性，同时，未冷却的疏水汽化导致疏水水和蒸汽两相流动. 平魏发电厂1号机组5号低添加疏水冷却器的改造已经运行了20年. 在2007年底，低压加热器在低压加热器运行期间开始在排水管中振动. 首先，振动仅发生在加热器内部的排水冷却器部分. 振动在后期显着增加，并且振动主要集中在加热器的排水管和加热器中. 尽管疏水性冷却段在运行过程中已进行了多次调整，但仍无法消除其振动. 在2008年夏季的5号，在普通排水管的最下部增加了排水管. 对接焊缝的根部有去焊缝泄漏，这也与加热器排水管的振动有关.

2009年2月23日，对一号机5号低压加热器的抽芯检查发现，内置上部壳体的水平板和管板之间的水平焊接接头疏水冷却器全部破裂. 在疏水冷却器和加热器水室管板的上壳中有几个去焊孔，它们的直径约5至20 mm，并且直径不同. 从用于焊接的小孔的外部，蒸汽侵蚀的痕迹更加明显. 内置疏水冷却器上端盖的焊缝破裂. 内置疏水冷却器的虹吸效果被破坏. 解决此问题的最简单方法是修复焊缝处的缺陷并消除泄漏点. 由于5号低添加疏水冷却段箱体上的裂纹位于管束和箱体上壁之间，因此间隙仅为60 mm. 深度达到800mm. 另外，有连续的排气管从一侧通过内部，这阻碍了焊接结构. 当前的技术方法不能在不抽出热交换管的情况下在破裂的腐蚀部位进行焊接，裂缝清洁和斜面研磨. 如果将热交换管束抽出并重新焊接冷却段盒，则可以再次恢复管束. 不能保证在提取和恢复管束时不会损坏管束，并且整个项目的成本太高，施工周期长，并且不能保证可靠性. 鉴于以上原因，在与哈尔滨汽车厂技术人员共同研究后，堵住了原来的排水口，废弃了内置的排水冷却器，并取消了排水冷却部分的计划. 并在疏水冷却部分的盒子两边开破坏性的开口. 疏水冷却段箱中的热交换管暴露于加热的蒸汽中，最初从冷却段箱中部抽出的原始低排放普通排放口直接从低热壳的最低点引出，新的疏水性El排出了水.

采用了消除原始疏水性冷却段以消除振动的具体方法. 在2010年对1号大修期间对5号Low Plus增加的外部疏水性冷却器进行了改造. 疏水性冷却器为水-热水器，加热介质为5号低添加疏水性，加热介质是冷凝水，并且通过管束进行热交换. 在系统上的布局. 5号低排量排水口进入外部排水冷却器的壳体侧. 壳侧出口是加热器水位控制阀，该阀进入6号低加水箱，以控制5号低加正常水位. 加热的介质是冷凝水，它在加热器管的侧面. 6号低添加水首先进入外部冷却器. 吸收5号低附加疏水性释放的热量后，它进入5号低附加疏水性并继续进行热交换. 在对5号低配疏水冷却器进行改造之后，不难看出5号低配改性前后的参数比较，并且在改造后加热器的运行有了显着改善. 增加178第7届电力行业节能减排研讨会论文集No. 5 Low Plus不会增加外部疏水性冷却器的运行参数. 负载w进水温度，出水温度代表加热热网疏水冷却器，疏水温度，疏水端差，正常疏水阀开度，疏水阀事故的开度％，％300400450500550 9l 98 10l 104 106 116 125128 13l 133 25 27 27 27 27 27 115 123 126 130 133 24 25 25 26 27 65 100 100 100 100 600108 136 28 135 27 100 14 No.5低加增加外部排水冷却器的运行参数序列号负载/ MW入口温度，加热时的出口温度，疏水温度，疏水性末端差，正常疏水阀打开，事故陷阱发展百分比，300 400 450 50 500 587 87 93 96 96 99 10l 114 12 125 125 128 130 27 30 29 29 29 89 89 96 99 102 104 22 25 25 27 29 32 600 104加热器的加热程度提高了由两个.

C. 3.疏水温度降低26. C〜29. C，疏水端差降低20. C1）lt“-现在处于正常范围内. 表3和表4是之前和之后的运行参数比较. 5号低压加/ JnJ'b安装疏水冷却器后5号低压加外部疏水冷却器规格容器类别产品标准中型容器净重/ kg压力测试压力，MPa设计压力（管侧），trAPS设计压力（外壳）侧）/ MPa设计温度（管侧），设计温度（壳侧），传热面积，m2挡板间距，毫米制造日期2级CB15lGBl50 55520.125 2.5 2.5 0.375 120 250 95 95 300 L10 2010年10月7日结论5 5号低压加热器5号低压加热器在添加疏水性冷却器后，加热器项目的工作参数已达到设计指标，此转换使用原始加热器来阻塞和隔离内部损坏的零件，并增加了交流电. 具有相同功能的ooler. 即，以较少的投资交换了功能的修复，并且进一步改善了单元的经济运行，并且实现了预期的改进效果. 参考文献: [21中国电力平渭发电平纬发电600MW发电机组《运行规则》 [z]. 李青火力发电厂生产指标管理手册[M]. 中国电力出版社. 2007年. 作者简介: 孟明（1971），男，工程师热网疏水冷却器，工程硕士，目前从事630MW火电机组汽轮机运行的管理. Zheng Xiang（1980-1），男，高级技术员，目前从事640MW超临界火电机组的集中控制运行.

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