铜排的载流量口诀_砌体结构课程设计 活载26 恒载35 做42题_母线铜排载流量表

表45 承载力极限状况(基本组合)截面抗剪强度验算表工况 剪力设计值(kn) 受剪面积a(m2) 材料抗剪强度设计值(mpa) 压力标准值nk(kn) 截面抗剪强度vr(kn) 是否满足 nmax 44.84 1.73 0.147 128.37 318.99 是 32.03 1.73 0.147 128.37 318.99 是 32.03 1.73 0.147 128.37 318.99 是 44.84 1.73 0.147 128.37 318.99 是 所取截面标高3m，距离台底0m，截面周长为39.85m2， 顺桥向抗弯惯矩为69.337m4(c) 集中荷载集中荷载包括：上部恒载、帽梁自重背墙自重前墙自重侧墙混凝土自重侧墙墙身自重挡块自重台后土压力制动力摩阻力荷载名称 荷载 荷载位置(m) 集中力(kn) 集中矩上部恒载1 结构重力 4.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载2 结构重力 3.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载3 结构重力 3.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0续表46 集中荷载汇总表荷载名称 荷载 荷载位置(m) 集中力(kn) 集中矩上部恒载4 结构重力 2.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载5 结构重力 2.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载6 结构重力 1.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载7 结构重力 1.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载8 结构重力 0.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载9 结构重力 0.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载10 结构重力 -0.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载11 结构重力 -0.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载12 结构重力 -1.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载13 结构重力 -1.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载14 结构重力 -2.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载15 结构重力 -2.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载16 结构重力 -3.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 上部恒载17 结构重力 -3.69 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 续表46 集中荷载汇总表荷载名称 荷载 荷载位置(m) 集中力(kn) 集中矩上部恒载18 结构重力 -4.31 hx 0 mx 0 y 0 hy 0 my 0 z 0 p -14.82 mz 0 帽梁自重 结构重力 0 hx 0 mx 0 y 0.15 hy 0 my 0 z 0 p -144.28 mz 0 背墙自重 结构重力 0 hx 0 mx 0 y -0.681 hy 0 my 0 z 0 p -214.29 mz 0 前墙自重 结构重力 0 hx 0 mx 0 y -1.014 hy 0 my 0 z 0 p -3749.76 mz 0 侧墙混凝土自重 结构重力 4.25 hx 0 mx 0 y -2.691 hy 0 my 0 z 0 p -19.9 mz 0 侧墙混凝土自重 结构重力 -4.25 hx 0 mx 0 y -2.691 hy 0 my 0 z 0 p -19.9 mz 0 侧墙墙身自重 结构重力 3.544 hx 0 mx 0 y -3.44 hy 0 my 0 z 0 p -346.55 mz 0 侧墙墙身自重 结构重力 -3.544 hx 0 mx 0 y -3.44 hy 0 my 0 z 0 p -346.55 mz 0 挡块自重 结构重力 4.6 hx 0 mx 0 y 0.185 hy 0 my 0 z 0 p -0.64 mz 0 挡块自重 结构重力 -4.6 hx 0 mx 0 y 0.185 hy 0 my 0 z 0 p -0.64 mz 0 台后土压力 土侧压力 0 hx 0 mx 0 y -2.661 hy 1053.51 my 0 z 5.167 p -763.59 mz 0 制动力1 汽车制动 0 hx 0 mx 0 y 0 hy 90 my 0 z 10 p 0 mz 0 制动力2 汽车制动 0 hx 0 mx 0 y 0 hy -90 my 0 z 10 p 0 mz 0 摩阻力1 支座摩阻 0 hx 0 mx 0 y 0 hy 80 my 0 z 10 p 0 mz 0 (c) 单项荷载内力单项荷载内力包括：上部恒载、帽梁自重背墙自重前墙自重侧墙混凝土自重侧墙墙身自重垫石自重挡块自重搭板恒载台后土压力制动力摩阻力荷载名称 n(kn) q(kn) m(kn.m) 上部恒载1 14.82 0 -26.51 上部恒载2 14.82 0 -26.51 上部恒载3 14.82 0 -26.51 上部恒载4 14.82 0 -26.51 上部恒载5 14.82 0 -26.51 上部恒载6 14.82 0 -26.51 上部恒载7 14.82 0 -26.51 上部恒载8 14.82 0 -26.51 上部恒载9 14.82 0 -26.51 上部恒载10 14.82 0 -26.51 上部恒载11 14.82 0 -26.51 上部恒载12 14.82 0 -26.51 上部恒载13 14.82 0 -26.51 上部恒载14 14.82 0 -26.51 上部恒载15 14.82 0 -26.51 上部恒载16 14.82 0 -26.51 上部恒载17 14.82 0 -26.51 上部恒载18 14.82 0 -26.51 帽梁自重 144.28 0 -279.698 背墙自重 214.29 0 -237.411 前墙自重 3749.76 0 -2907.034 侧墙混凝土自重 39.8 0 35.888 侧墙墙身自重 693.11 0 1144.227 垫石自重 0 0 0 挡块自重 1.29 0 -2.539 搭板恒载 86.58 0 -78.397 台后土压力 763.59 1053.51 -1616.52 制动力1 0 90 -630 制动力2 0 -90 630 摩阻力1 0 80 -560 汽车nmax 428.36 0 -433.8 汽车nmin -16.54 0 15.006 汽车hmax 0 0 0 汽车hmin 0 0 0 汽车mmax -16.54 0 15.003荷载名称 n(kn) q(kn) m(kn.m) 汽车mmin 420.18 0 -724.356 人群nmax 31.57 0 -46.081 人群nmin 0 4.156×10-2 人群hmax 0 0 0 人群hmin 0 0 0 人群mmax 0 4.045×10-2 人群mmin 31.57 0 -46.081承载能力极限状况(基本组合)截面内力组合效应结果见表48所示表 b5-2 执行单层木窗油漆定额工程系数表项目名称 系数 工程量估算方法 单层玻璃窗 双层（一玻一纱）窗 双层框扇（单裁口）窗 双层框三层（二玻一纱）窗 单层组合窗 双层组合窗 木百叶窗 1．00 1．36 2．00 2．60 0．83 1．13 1．50 单面洞口体积×系数 炉体夹套中孔洞壁下面的炉腔壁成双层，单层壁绝缘地绕装着若干组电加热炉丝，各组炉丝由微机控制工作的电加系统控制电力，炉丝填充保温材料并包加外壳，在绕装加热炉丝的炉腔壁下部腔内壁上设置有向炉腔内突的放置清洗物篮筐的支撑体，支撑体对称分布在与炉体竖轴线平行的平面圆内，在支撑体以下的炉腔壁渐收成漏斗形铜排的载流量口诀，漏斗形下端汹同竖轴线地与落料管固连一起

板组的刚度参数'44 0.00710.0284表 3 . 2各 荷 载 横 向 分 布 影 响 线 坐 标 值板 号γ单 位 荷 载 作 用 位 置板 组 1板 组 2板 组 3板 组 4板 组 5板 组 6板 组 7板 组 810 . 02239197151117937666610 . 04307233156106735240340 . 02842682121531128566555020 . 021971931631271018371660 . 04233230182123856046400 . 02842122091711259473615530 . 021511631681471169683760 . 041561821971621117960520 . 028415317118015311489736640 . 02117127147158142116101930 . 0410612316218515611185730 . 028411212515316914811494858图 3 .3 荷 载 横 向 分 布 影 响 线 及 横 向 最 不 利 布 载 图1号板 汽车荷载2号板 汽车荷载：3号板 汽车荷载：4号板 汽车荷载：1m汽汽21m 汽汽21m 汽汽21m 汽汽21（ 0 . 2 6 8 21（ 0 . 2 1 2 21（ 0 . 1 5 9 21（ 0 . 1 3 5 20 . 2 1 80 . 2 0 90 . 1 7 40 . 1 5 90 . 1 8 00 . 1 8 80 . 1 8 00 . 1 6 90 . 1 3 5）0 . 1 5 0）0 . 1 5 6）0 . 1 5 0）0 . 4 0 10 . 3 7 80 . 3 3 50 . 3 0 7由上面数据可知跨中及l/4截面处，1#板组在汽车荷载作用上横向分布系数最大，为设计 和施工简便各板设计成同一规格，并以1#板组进行设计即1号板横向分布系数m汽汽车最不利荷载：0.401 20.2013. 2. 3支点横向分布系数：按杠杆原理法布载计算支点处的 1 号板横向分布系数汽1号板 m110 . 523. 2. 4支点到 l 4 处的荷载横向分布系数空心板荷载横向分布系数汇总于表3. 3表 3 . 3作 用 种 类 作 用 位 置l跨 中 至4 处支 点9汽 车 荷 载0 . 2010 . 5汽车荷载冲击系数计算 有上面计算得出：g =1 1 . 6 5 5 kn m由《公预规》查的0混凝土的弹性模量 e3 . 2 5 1 0 4 m p aeic2 l2gg3 . 2 5 1 01 01 5 2 0 . 1 1 01 1 . 6 5 5 1 0 34659 . 8 1f===6 . 0 8 422 1 2 . 9故=0 . 1 7 6 7 ln 6 . 0 80 . 0 1 5 7 =0 . 3 0 3 21=1 . 3 0 3 2104 可变效应计算4. 1车道荷载效应l4计算车道荷载导致的空心板跨中及挠度的效应时，均布荷载 qk 应满足因此空心板产生更不利效应的同号影响下铜排的载流量口诀，集中荷载 pk 只作用于影响线中一个最大影响线峰值 中见图1- 7（1）跨中截面：①弯矩： 不计冲击：mm qp y汽kkk k（不计冲击时）1 9 . 6 21 9 . 6汽m=0 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=2 7 2 . 5 5 kn ( m84记入汽车冲击：1 9 . 6 21 9 . 6汽m= 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=3 5 5 . 1 8 kn ( m84②剪力：vm qp y汽kkkk不计冲击：汽v = 0 .7 80 .2 6 27 .8 7 59 . 81 9 5 1 . 2 1 =6 3 . 5 9 kn ( m记入冲击：汽v = 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 59 . 81 9 5 1 .2 1 =8 2 . 8 7 kn ( ml4（2）①弯矩截面（参照图1- 7）不计冲击系数：3 l 23 l汽m=0 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=2 0 4 . 4 kn ( m3 21 6记入冲击系数：3 l 23 l汽m= 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=2 6 6 . 3 9 kn ( m3 21 611②剪力 不计冲击系数：9 l3汽v =0 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5 1 . 2=4 4 . 7 9kn ( m3 24记入冲击系数9 l3汽v = 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5 1 . 2=5 8 . 3 7kn ( m3 24（3）支点截面弯矩 不计冲击系数3汽v =0 . 7 87 . 8 7 50 . 2 6 21 9 5=1 1 5 .6 8kn ( m4记入冲击系数3汽v =1 . 3 0 3 20 . 7 87 . 8 7 50 . 2 6 21 9 5=1 5 0 . 7 6kn ( m4可变效应汇总于表4. 1中表 4 . 1作 用 种 类弯 矩mkn ( mv kn剪 力跨 中l4跨 中l4支 点汽 车 荷 载不 计 冲 击 系 数272 . 55204 . 4163 . 5944 . 79115 . 68计 入 冲 击 系 数355 . 18266 . 3982 . 8758 . 37150 . 76125 作用效应组合表 5 . 1 空 心 板 作 用 效 应 组 合 表序 号作 用 种 类m kn( mv kn跨 中l4跨 中l4支 点永 久 作g1357 . 27267 . 95036 . 4672 . 91用g259 . 31194 . 48026 . 4652 . 92作 用 效应 标 准gggsi1g k616 . 58462 . 43062 . 92125 . 83值能 变 作车 道s不 计 冲 击q 1 k272 . 55204 . 4163 . 5944 . 79115 . 68用荷 载1sq j k355 . 18266 . 3982 . 8758 . 37150 . 76承 载 能基 本 组1.2sg k（ 1 ）671 . 6503 . 7068 . 53137 . 06力 极 限s1 . 4 sq 1 k（ 2 ）381 . 56286 . 1889 . 0362 . 71161 . 96状 态合u ds= 12u d1053 . 16789 . 8889 . 03131 . 24299 . 02作 用 短sg k（ 3 ）559 . 67419 . 75057 . 11114 . 22期 效 应0 . 7 sq 1 k（ 4 ）190 . 79143 . 0944 . 5131 . 3580 . 98组合正 常 使ss= 34s d750 . 46562 . 8444 . 5188 . 46195 . 2用 极 限s d状 态让 用 长sg k（ 5 ）559 . 67419 . 75057 . 11114 . 22期 效 应0 . 4 sq 1 k（ 6 ）109 . 0281 . 7625 . 4417 . 91646 . 27组合ss= 56l d668 . 69501 . 5125 . 4475 . 03160 . 49l d弹 性 阶标 准 值sg k（ 7 ）559 . 67419 . 75057 . 11114 . 22段 截 面效 应 组sq 1 k（ 8 ）272 . 54204 . 4163 . 5944 . 79115 . 69应 力 计算合 ss = 78832 . 21624 . 1663 . 59101 . 9229 . 91136 预应力锚杆的布置6. 1 材料及挠度配筋（1）混凝土：强 度 级 别 为 c50 目录摘 要 3前言 5第一章 桥型方案比选 61.1概述 61.2 主要技术指标 61.3 桥型方案相当 7第二章 设计资料和构架尺寸 92.1 设计资料 91.中华人民共和国交通部部标准：《公路工程技术标准》（jtg b01-2003） 107. 姚玲森：《桥梁工程》，人民交通出版社，1985 109. 公路路基设计手册：《基本资料》，人民交通出版社，1991 102.2 结构重量 102.3、毛截面几何特性 11第三章 内力计算 133.1 恒载作用内力计算 133.2活载作用内力计算 14第四章 预应力锚杆设计 224.1 预应力钢筋数量的确定及布置 224.2 换算截面几何特性计算 244.3 预应力损失计算 25第五章 截面强度与应力计算 295.1、按极限状况承载能力的估算 295.2、正常使用极限状况计算 315.3、持久状况应力验算 375.4、短暂状态应力验算 41第六章 墩柱桩设计资料 428）. 姚玲森：《桥梁工程》，人民交通出版社，1985 4310） 公路桥梁设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通出版社，1991 4312）. 公路路基设计手册：《基本资料》，人民交通出版社，1991 43第七章 盖梁计算7.1荷载计算 447.2 内力计算 547.3截面配筋设计及承载力校核 57第八章 桥墩墩柱计算 618.1荷载计算 618.2截面弯矩计算及载荷验算 63第九章 钻孔灌注桩计算 669.1荷载计算 679.2 桩长计算 699.3桩的内力计算（m法） 709.4桩身弯矩截面与效率验算 729.5墩顶纵向水平位移验算 75第十章 埋置式桥台计算 7710.1设计资料 7710.2尺寸拟定 7710.3荷载计算 7910.4荷载组合 8410.5地基承载力验算 8510.6 基底偏心距验算 8710.7基础稳定性验算 87结论 89总结与感受 90谢 辞 错误关键词：预应力混凝土， 简支空心板，内力组合1abstr actmy graduate design issue is the construction design for simply supported hollow slab bridge(3×20m) meter. prestressed concrete hollow slab beam bridge structure performance, small deformation, a telescopic seam less, smooth driving comfort, small amount of maintenance engineering, seismic ability strong and become the most competitive one of the main bridge.the bridge span is 3×20m, and the bridge deck is 16m.firstly,determine the main structure and detail size of the main girder,and it must be consistent with the provisions of the bridge and the construction,considering the influence of bending rigidity and torsional rigidity, design the hollow slab beam.secondly,the internal force of the structure is analyzed by using the knowledge of structure design principle (including the internal force calculation of dead load and live load).the results of the internal force combination are used to estimate the number of the longitudinal prestressing tendons, and then the prestressed wire bundle is arranged.moreover,calculation of prestress loss.then, the checking calculation of the section strength is carried out, including the ultimate state of bearing capacity and the limit state of normal use.in normal use limit state checking calculation including the calculation section of concrete normal stress checking calculation of tensile stress in prestressed bar and the main stress of section. after several adjustments ofthe steel beam，the beam for the numbers increase with the beam and with a few ordinary steel， you can make checking the structural safety qualified.key wor ds: prestressed concrete，simply supported hollow slab bridge，combination of internal forces2目录摘要1abstract2前 言11 计算根据与基础资料21. 1 标准21. 2 主要材料21. 3 设计技巧22 方案比选33 上部结构的计算53. 1 横断面布置53. 2 内力计算63. 2. 1 永久荷载作用计算：63. 2. 2 可变效应作用计算73. 2. 3 支点横向分布系数：93. 2. 4 支点到 l 4 处的荷载横向分布系数94 可变效应计算114. 1 车道荷载效应115 作用效应组合136 预应力锚杆的布置146. 1 材料及挠度配筋146. 2 预应力锚杆数量的计算146. 3 预应力钢筋的布置157 普通钢筋产量的计算及布置168 承载能力极限状况计算198. 1 跨中截面正弯矩抗弯承载能力计算198. 2 斜截面抗剪承载力计算199 预应力损失计算2310 正常使用极限状况计算2810. 1 正弯矩抗裂性验算2810. 2 斜腹杆抗裂性验算3111 变形计算3511. 1 正常使用阶段的挠度计算3512 预加载荷引起的反拱度计算及预拱度的设定3612. 1 预加载荷引起的反拱度计算3612. 2 预拱度的设定3713 持久状态应力验算3814 短暂状态应力校核4115 最小配筋率复核4416 板式橡胶支座4517 盖梁计算4617. 1 设计盖梁尺寸与内力计算4617. 2 斜截面承载力计算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .4718墩柱计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .4818. 1 内力计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .4818. 2 承载力复合 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .4819桩基础计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5019. 1 桩基设计参数 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5019. 2 桩的计算长度 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5019. 3 变形系数 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5019. 4 最大弯矩及最大弯矩位置. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5019. 5 局部冲刷线（自然地面）处桩的水平位移. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5119. 6 桩基内力计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5119. 7 桩身承载力复合. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .52结论 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53致谢 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54参考文献 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .55前 言我国自 50 年代中期开始修筑预应力混凝土梁桥 ，预应力技术的采用，使得混凝土 梁桥在钢梁、裂缝控制、施工方式等方面不断取得突破，预应力的广泛应用并且它作为 桥梁建筑领域中的重要科技之一

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