铜排的载流量口诀_铜排与铜排连接_铜线载流量表口诀

表 b5–1 执行单层木门油漆定额工程系数表项目名称 系数 工程量估算方法 单层木门 双层（一玻一纱）木门 双层（单裁口）木门 单层全玻门 木百叶门 厂库大门 1．00 1．36 2．00 0．83 1．25 1．10 单面洞口体积×系数 套用单层木门定额工程量系数表项目名称系数工程量估算方法单层木门1.00按洞口体积换算带上亮木门0.96双层（一玻一纱）木门1.36双层全玻门0.83单层半玻门0.90不包括柜体的双层木扇0.81凹凸线条几何形状造型单层木门1.05木百叶门1.50半木百叶门1.25厂仓库木大门、钢木大门1.30双层（单裁口）木门2.00注：1．门、窗贴脸、披水条、盖口条的油漆未包含在相应定额外，不予调整板组的刚度参数'44 0.00710.0284表 3 . 2各 荷 载 横 向 分 布 影 响 线 坐 标 值板 号γ单 位 荷 载 作 用 位 置板 组 1板 组 2板 组 3板 组 4板 组 5板 组 6板 组 7板 组 810 . 02239197151117937666610 . 04307233156106735240340 . 02842682121531128566555020 . 021971931631271018371660 . 04233230182123856046400 . 02842122091711259473615530 . 021511631681471169683760 . 041561821971621117960520 . 028415317118015311489736640 . 02117127147158142116101930 . 0410612316218515611185730 . 028411212515316914811494858图 3 .3 荷 载 横 向 分 布 影 响 线 及 横 向 最 不 利 布 载 图1号板 汽车荷载2号板 汽车荷载：3号板 汽车荷载：4号板 汽车荷载：1m汽汽21m 汽汽21m 汽汽21m 汽汽21（ 0 . 2 6 8 21（ 0 . 2 1 2 21（ 0 . 1 5 9 21（ 0 . 1 3 5 20 . 2 1 80 . 2 0 90 . 1 7 40 . 1 5 90 . 1 8 00 . 1 8 80 . 1 8 00 . 1 6 90 . 1 3 5）0 . 1 5 0）0 . 1 5 6）0 . 1 5 0）0 . 4 0 10 . 3 7 80 . 3 3 50 . 3 0 7由上面数据可知跨中及l/4截面处，1#板组在汽车荷载作用上横向分布系数最大铜排的载流量口诀，为设计 和施工简便各板设计成同一规格，并以1#板组进行设计即1号板横向分布系数m汽汽车最不利荷载：0.401 20.2013. 2. 3支点横向分布系数：按杠杆原理法布载计算支点处的 1 号板横向分布系数汽1号板 m110 . 523. 2. 4支点到 l 4 处的荷载横向分布系数空心板荷载横向分布系数汇总于表3. 3表 3 . 3作 用 种 类 作 用 位 置l跨 中 至4 处支 点9汽 车 荷 载0 . 2010 . 5汽车荷载冲击系数计算 有上面计算得出：g =1 1 . 6 5 5 kn m由《公预规》查的0混凝土的弹性模量 e3 . 2 5 1 0 4 m p aeic2 l2gg3 . 2 5 1 01 01 5 2 0 . 1 1 01 1 . 6 5 5 1 0 34659 . 8 1f===6 . 0 8 422 1 2 . 9故=0 . 1 7 6 7 ln 6 . 0 80 . 0 1 5 7 =0 . 3 0 3 21=1 . 3 0 3 2104 可变效应计算4. 1车道荷载效应l4计算车道荷载导致的空心板跨中及挠度的效应时，均布荷载 qk 应满足因此空心板产生更不利效应的同号影响下铜排的载流量口诀，集中荷载 pk 只作用于影响线中一个最大影响线峰值 中见图1- 7（1）跨中截面：①弯矩： 不计冲击：mm qp y汽kkk k（不计冲击时）1 9 . 6 21 9 . 6汽m=0 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=2 7 2 . 5 5 kn ( m84记入汽车冲击：1 9 . 6 21 9 . 6汽m= 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=3 5 5 . 1 8 kn ( m84②剪力：vm qp y汽kkkk不计冲击：汽v = 0 .7 80 .2 6 27 .8 7 59 . 81 9 5 1 . 2 1 =6 3 . 5 9 kn ( m记入冲击：汽v = 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 59 . 81 9 5 1 .2 1 =8 2 . 8 7 kn ( ml4（2）①弯矩截面（参照图1- 7）不计冲击系数：3 l 23 l汽m=0 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=2 0 4 . 4 kn ( m3 21 6记入冲击系数：3 l 23 l汽m= 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5=2 6 6 . 3 9 kn ( m3 21 611②剪力 不计冲击系数：9 l3汽v =0 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5 1 . 2=4 4 . 7 9kn ( m3 24记入冲击系数9 l3汽v = 10 . 3 0 3 20 . 7 80 . 2 6 27 . 8 7 51 9 5 1 . 2=5 8 . 3 7kn ( m3 24（3）支点截面弯矩 不计冲击系数3汽v =0 . 7 87 . 8 7 50 . 2 6 21 9 5=1 1 5 .6 8kn ( m4记入冲击系数3汽v =1 . 3 0 3 20 . 7 87 . 8 7 50 . 2 6 21 9 5=1 5 0 . 7 6kn ( m4可变效应汇总于表4. 1中表 4 . 1作 用 种 类弯 矩mkn ( mv kn剪 力跨 中l4跨 中l4支 点汽 车 荷 载不 计 冲 击 系 数272 . 55204 . 4163 . 5944 . 79115 . 68计 入 冲 击 系 数355 . 18266 . 3982 . 8758 . 37150 . 76125 作用效应组合表 5 . 1 空 心 板 作 用 效 应 组 合 表序 号作 用 种 类m kn( mv kn跨 中l4跨 中l4支 点永 久 作g1357 . 27267 . 95036 . 4672 . 91用g259 . 31194 . 48026 . 4652 . 92作 用 效应 标 准gggsi1g k616 . 58462 . 43062 . 92125 . 83值能 变 作车 道s不 计 冲 击q 1 k272 . 55204 . 4163 . 5944 . 79115 . 68用荷 载1sq j k355 . 18266 . 3982 . 8758 . 37150 . 76承 载 能基 本 组1.2sg k（ 1 ）671 . 6503 . 7068 . 53137 . 06力 极 限s1 . 4 sq 1 k（ 2 ）381 . 56286 . 1889 . 0362 . 71161 . 96状 态合u ds= 12u d1053 . 16789 . 8889 . 03131 . 24299 . 02作 用 短sg k（ 3 ）559 . 67419 . 75057 . 11114 . 22期 效 应0 . 7 sq 1 k（ 4 ）190 . 79143 . 0944 . 5131 . 3580 . 98组合正 常 使ss= 34s d750 . 46562 . 8444 . 5188 . 46195 . 2用 极 限s d状 态让 用 长sg k（ 5 ）559 . 67419 . 75057 . 11114 . 22期 效 应0 . 4 sq 1 k（ 6 ）109 . 0281 . 7625 . 4417 . 91646 . 27组合ss= 56l d668 . 69501 . 5125 . 4475 . 03160 . 49l d弹 性 阶标 准 值sg k（ 7 ）559 . 67419 . 75057 . 11114 . 22段 截 面效 应 组sq 1 k（ 8 ）272 . 54204 . 4163 . 5944 . 79115 . 69应 力 计算合 ss = 78832 . 21624 . 1663 . 59101 . 9229 . 91136 预应力锚杆的布置6. 1 材料及挠度配筋（1）混凝土：强 度 级 别 为 c50

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