刘肖凡_刘肖凡 东南大学_刘肖凡东南大学(2)

柱加劲肋厚度为 间的粘结面减少，两者之间的摩擦力也相应的减少，钢框架7 mm ， 位于与梁翼缘相对应的位置， 柱顶盖板厚度为 15 对墙体的约束作用以及墙体对钢框架的支撑作用也会减mm 。 用多空砖砌体墙作为维护墙，其厚度为 150 mm。 试件 弱，使结构的承载能力降低。 由于加载位置在左侧，MD-2 试42HHHHeeeennnnaaaannnn BBBBuuuuiiiillllddddiiiinnnngggg MMMMaaaatttteeeerrrriiiiaaaallllssss年第 期年第年第年第 期期期2010 4200820082008 111 河河河河南南南南建建建建材材材材件比 的承载能力要高这是因为墙体的承载能力主要MD-3 ,是靠受压对角线区域墙体的面积 而 试件（洞口右偏）, MD-3削弱了对角线区域墙体的面积 造成了 试件承载能力, MD-3偏低。 尽管MD-2 试件承载力偏高，但也是因为受压区域面积的减少，使得结构位移很小时，结构就达到了极限状态。表2 MD 系列试件相关数据图2 KJ 试件和 MD 系列试件割线刚度退化曲线试件类型项目 从图 四个试件的割线刚度退化曲线可以得出墙体和2 ,KJ MD-1 MD-2 MD-3钢框架的作用，可以增大结构的刚度，但由于墙体开洞造成极限承载能力 （ ）Fi kN 369.51 303.56 289.83 284.49了结构初始刚度的下降。

随着墙体的破坏，试件的割线刚度极限承载力对应位移循环 40 32.8 20 18.2 出现了严重的退化现象。 墙体逐渐退出工作，试件的割线刚（mm ）加载 度也趋向平缓， 试件在位移达到 后， 和 的MD-1 30 mm KJFi/FKJ 1.0 0.822 0.784 0.77割线刚度退化趋势趋向一致。初始刚度（kN/mm ） 25.88 18.03 19.84 16.4从图 和以上分析可以得出 开洞填充墙— 钢框架在循2 ,环荷载作用下，割线刚度出现下降，而门洞位置对结构割线试件和 系列试件骨架曲线如图 所示。 刚度的降低影响不大。KJ MD 13 结论综合以上分析，可以得出如下结论。1）由于墙体开洞使得结构的承载力和刚度都有所下降。刘肖凡 试2 ）在循环荷载作用下，门洞位置的改变，门洞口的正中、左偏和右偏，三者的受力性能差别不大，正中的门洞口的承 验载力要略大些。 研图1 KJ 试件和 MD 系列试件骨架曲线 3 ） 门洞口位置的改变对结构初始刚度以及刚度退化趋 究势的影响不大。从图 四个试件的的骨架曲线可以得出， 试件与1 MD KJ4 ）在地震作用比较大时，洞口的左偏或是右偏，由于接试件相比 结构的承载力明显下降 试件延性劣化不明, ,MD-1触面的减少 很容易造成墙体的倾倒。

因此在实际的设计中，,显 而 试件和 试件劣化明显 试件和, MD-2 MD-3 ,MD-2 MD-应尽量避免墙体偏置。3 试件更容易发生脆性破坏。 MD-2 试件在正向加载时曲线变化趋势与 试件几乎重合，而反向加载时曲线变化趋势KJ参考文献:与 试件相比差别很大。 这正好与 试件相反，KJ MD-3 MD-3[1] GB50017-2003,钢结构设计规范[S]试件在反向加载时曲线变化趋势与 试件几乎重合，而在KJ刘肖凡霍凯成谷倩等 新型砌体复合填充墙钢框架体系[2] , , .正向加载时变化趋势差别很大。 这主要是因为墙体的受力试验研究及有限元分析 西安建筑科技大学学报[J]. ,2006,部位集中在受压对角区域， 试件在正向加载时，对角区MD-238 5 :634-638域面积削弱很小，而反向加载时，由于洞口的偏置，对角区王新敏著 工程结构数值分析 人民交通出版社[3] .ANSYS [M].域面积削弱的比较严重 造成了反向加载结构承载能力偏低。,MD-1 试件洞口位置正好位于受压对角区域的中间，由于应力发展是从受压角部区域逐渐向中间区域发展 中间区域相,对受压角部区域应力较小。

在循环荷载作用下，就对角区域削弱而言，介于 MD-2 试件和 MD-3 试件之间，曲线变化趋势恰好说明了这一点。由图 和以上分析可以得出，开门洞填充墙 钢框架在1 -循环加载作用下， 结构的承载能力下降。 而门洞位置的改变，对结构承载力的降低影响不大 但会对结构的延性造成,不同程度的影响。 洞口离侧向荷载近时墙体其受力性能比洞口在相反边的好。2.2 试件割线刚度退化曲线分析试件和 系列试件割线刚度退化曲线如图 所KJ MD 2示。43HHHHeeeennnnaaaannnn BBBBuuuuiiiillllddddiiiinnnngggg MMMMaaaatttteeeerrrriiiiaaaallllssss

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